321 չժանգոտվող պողպատից փաթաթված խողովակի քիմիական կազմը Նոր էլեկտրոդով չժանգոտվող պողպատի երկակի եռակցման մեխանիկական հատկություններ և կոռոզիոն վարքագիծ

Շնորհակալություն Nature.com այցելելու համար:Դուք օգտագործում եք զննարկչի տարբերակ՝ CSS-ի սահմանափակ աջակցությամբ:Լավագույն փորձի համար խորհուրդ ենք տալիս օգտագործել թարմացված դիտարկիչ (կամ անջատել Համատեղելիության ռեժիմը Internet Explorer-ում):Բացի այդ, շարունակական աջակցություն ապահովելու համար մենք կայքը ցուցադրում ենք առանց ոճերի և JavaScript-ի:
Սլայդերներ, որոնք ցույց են տալիս երեք հոդված յուրաքանչյուր սլայդում:Օգտագործեք հետևի և հաջորդ կոճակները՝ սլայդների միջով շարժվելու համար, կամ սլայդ կարգավորիչի կոճակները վերջում՝ յուրաքանչյուր սլայդով շարժվելու համար:

Չժանգոտվող պողպատից 321 կծիկ խողովակի քիմիական բաղադրություն

321 չժանգոտվող պողպատից կծիկ խողովակի քիմիական բաղադրությունը հետևյալն է.
- Ածխածին` 0,08% առավելագույնը
- Մանգան՝ առավելագույնը 2,00%
- Նիկել՝ 9.00% ր

Չժանգոտվող պողպատից 321 կծիկ խողովակի մեխանիկական հատկություններ

Ըստ Stainless Steel 321 Coil Tube Արտադրողի, չժանգոտվող պողպատից 321 կծիկ խողովակի մեխանիկական հատկությունները ներկայացված են ստորև.

Չժանգոտվող պողպատից 321 կծիկ խողովակի կիրառություններ և կիրառումներ

Ինժեներական շատ կիրառություններում դուպլեքս չժանգոտվող պողպատից (DSS) եռակցված կառույցների մեխանիկական և կոռոզիոն հատկությունները ամենակարևոր գործոններն են:Ընթացիկ ուսումնասիրությունը ուսումնասիրել է չժանգոտվող պողպատից դուպլեքս եռակցման մեխանիկական հատկությունները և կոռոզիոն դիմադրությունը 3,5% NaCl մոդելավորող միջավայրում՝ օգտագործելով հատուկ նախագծված նոր էլեկտրոդ՝ առանց հոսքի նմուշներին համաձուլվածքային տարրերի ավելացման:DSS սալիկների եռակցման համար համապատասխանաբար E1 և E2 էլեկտրոդների վրա օգտագործվել են երկու տարբեր տեսակի հոսքեր՝ 2,40 և 0,40 հիմնական ինդեքսով:Հոսքի կոմպոզիցիաների ջերմային կայունությունը գնահատվել է ջերմաչափական վերլուծության միջոցով:Եռակցված հոդերի քիմիական բաղադրությունը, ինչպես նաև մեխանիկական և կոռոզիոն հատկությունները գնահատվել են արտանետումների սպեկտրոսկոպիայի միջոցով՝ համաձայն տարբեր ASTM ստանդարտների:Ռենտգենյան դիֆրակցիան օգտագործվում է DSS զոդումներում առկա փուլերը որոշելու համար, իսկ EDS-ով սկանավորող էլեկտրոնն օգտագործվում է եռակցման միկրոկառուցվածքը ստուգելու համար:E1 էլեկտրոդներով պատրաստված եռակցված հոդերի առաձգական ուժը եղել է 715-732 ՄՊա, E2 էլեկտրոդների կողմից՝ 606-687 ՄՊա:Եռակցման հոսանքը 90 Ա-ից հասցվել է 110 Ա-ի, բարձրացել է նաև կարծրությունը։Եռակցված հոդերը E1 էլեկտրոդներով, որոնք պատված են հիմնական հոսքերով, ունեն ավելի լավ մեխանիկական հատկություններ:Պողպատե կառուցվածքն ունի բարձր կոռոզիոն դիմադրություն 3,5% NaCl միջավայրում:Սա հաստատում է նոր մշակված էլեկտրոդներով պատրաստված եռակցված հոդերի գործունակությունը:Արդյունքները քննարկվում են համաձուլման տարրերի սպառման առումով, ինչպիսիք են Cr-ը և Mo-ն, որոնք դիտվում են ծածկված E1 և E2 էլեկտրոդներով եռակցումներում, և E1 և E2 էլեկտրոդներով պատրաստված եռակցումներում Cr2N-ի արտազատումը:
Պատմականորեն, դուպլեքս չժանգոտվող պողպատի (DSS) մասին առաջին պաշտոնական հիշատակումը սկսվում է 1927 թվականին, երբ այն օգտագործվում էր միայն որոշակի ձուլվածքների համար և չէր օգտագործվում շատ տեխնիկական կիրառություններում՝ ածխածնի բարձր պարունակության պատճառով1:Բայց հետագայում ստանդարտ ածխածնի պարունակությունը նվազեցվեց մինչև 0,03% առավելագույն արժեք, և այդ պողպատները լայնորեն օգտագործվեցին տարբեր ոլորտներում2,3:DSS-ը համաձուլվածքների ընտանիք է՝ մոտավորապես հավասար քանակությամբ ֆերիտով և ավստենիտով:Հետազոտությունները ցույց են տվել, որ DSS-ում ֆերիտիկ փուլը հիանալի պաշտպանություն է ապահովում քլորիդից առաջացած սթրեսային կոռոզիայից ճաքից (SCC), որը կարևոր խնդիր էր 20-րդ դարում ավստենիտիկ չժանգոտվող պողպատների (ASS) համար:Մյուս կողմից, որոշ ինժեներական և այլ ոլորտներում4 պահեստավորման պահանջարկն աճում է տարեկան մինչև 20% տեմպերով:Այս նորարարական պողպատը երկփուլ ավստենիտիկ-ֆերիտիկ կառուցվածքով կարելի է ձեռք բերել համապատասխան կազմի ընտրությամբ, ֆիզիկաքիմիական և ջերմամեխանիկական զտմամբ:Միաֆազ չժանգոտվող պողպատի համեմատ, DSS-ն ունի ավելի բարձր զիջման ուժ և SCC5, 6, 7, 8 դիմակայելու գերազանց կարողություն: Դուպլեքս կառուցվածքը տալիս է այս պողպատներին անգերազանցելի ուժ, ամրություն և մեծացնում է կոռոզիոն դիմադրությունը թթուներ, թթու քլորիդներ պարունակող ագրեսիվ միջավայրերում: ծովի ջուր և քայքայիչ քիմիական նյութեր9.Ընդհանուր շուկայում նիկելի (Ni) համաձուլվածքների տարեկան գների տատանումների պատճառով DSS կառուցվածքը, հատկապես ցածր նիկելի տեսակը (նիհար DSS), հասել է բազմաթիվ ակնառու նվաճումների՝ համեմատած դեմքի կենտրոնացված խորանարդ (FCC) երկաթի հետ10, 11: ASE-ի նախագծման խնդիրն այն է, որ դրանք ենթարկվում են տարբեր ծանր պայմանների:Հետևաբար, տարբեր ինժեներական բաժիններ և ընկերություններ փորձում են առաջ մղել այլընտրանքային ցածր նիկելի (Ni) չժանգոտվող պողպատներ, որոնք աշխատում են նույնքան լավ կամ ավելի լավ, քան ավանդական ASS-ը՝ համապատասխան եռակցությամբ և օգտագործվում են արդյունաբերական ծրագրերում, ինչպիսիք են ծովի ջրի ջերմափոխանակիչները և քիմիական արդյունաբերությունը:կոնտեյներ 13 քլորիդների բարձր կոնցենտրացիայով միջավայրերի համար:
Ժամանակակից տեխնոլոգիական առաջընթացում եռակցված արտադրությունը կենսական դեր է խաղում:Որպես կանոն, DSS կառուցվածքային անդամները միացվում են գազով պաշտպանված աղեղային եռակցման կամ գազով պաշտպանված աղեղային եռակցման միջոցով:Եռակցման վրա հիմնականում ազդում է եռակցման համար օգտագործվող էլեկտրոդի կազմը:Եռակցման էլեկտրոդները բաղկացած են երկու մասից՝ մետաղից և հոսքից:Ամենից հաճախ էլեկտրոդները պատված են հոսքով, մետաղների խառնուրդով, որը քայքայվելիս ազատում է գազեր և ձևավորում է պաշտպանիչ խարամ՝ զոդումը աղտոտումից պաշտպանելու, աղեղի կայունությունը մեծացնելու և եռակցման որակը բարելավելու համար համաձուլվածքային բաղադրիչ ավելացնելու համար14: .Չուգունը, ալյումինը, չժանգոտվող պողպատը, մեղմ պողպատը, բարձր ամրության պողպատը, պղինձը, արույրը և բրոնզը եռակցման էլեկտրոդների որոշ մետաղներ են, մինչդեռ ցելյուլոզը, երկաթի փոշին և ջրածինը օգտագործվող հոսքային նյութերից են:Երբեմն հոսքի խառնուրդին ավելացվում են նաև նատրիում, տիտանի և կալիում:
Որոշ հետազոտողներ փորձել են ուսումնասիրել էլեկտրոդների կոնֆիգուրացիայի ազդեցությունը եռակցված պողպատե կառույցների մեխանիկական և կոռոզիոն ամբողջականության վրա:Singh et al.15-ը ուսումնասիրել է հոսքի բաղադրության ազդեցությունը սուզվող աղեղային եռակցման միջոցով եռակցված եռակցման երկարացման և առաձգականության վրա:Արդյունքները ցույց են տալիս, որ CaF2-ը և NiO-ն առաձգական ուժի հիմնական որոշիչն են՝ համեմատած FeMn-ի առկայության հետ:Chirag et al.16-ը ուսումնասիրել է SMAW միացությունները՝ փոխելով ռուտիլի կոնցենտրացիան (TiO2) էլեկտրոդային հոսքի խառնուրդում:Պարզվել է, որ միկրոկարծրության հատկությունները մեծացել են ածխածնի և սիլիցիումի տոկոսի և արտագաղթի ավելացման պատճառով:Կումարը [17] ուսումնասիրել է պողպատե թիթեղների սուզվող աղեղային եռակցման համար ագլոմերացված հոսքերի նախագծումն ու մշակումը։Nwigbo-ն և Atuanya18-ը ուսումնասիրել են կալիումով հարուստ նատրիումի սիլիկատային կապող նյութերի օգտագործումը աղեղային եռակցման հոսքերի արտադրության համար և գտել են եռակցման 430 ՄՊա բարձր առաձգական ուժով և ընդունելի հացահատիկի կառուցվածքով:Lothongkum et al.19-ը օգտագործել է պոտենցիոկինետիկ մեթոդ՝ ուսումնասիրելու ուստենիտի ծավալային մասնաբաժինը դուպլեքս չժանգոտվող պողպատում 28Cr–7Ni–O–0,34N օդով հագեցած NaCl լուծույթում 3,5% wt կոնցենտրացիայով։pH պայմաններում:և 27°C:Ե՛վ դուպլեքս, և՛ միկրո դուպլեքս չժանգոտվող պողպատները ցույց են տալիս ազոտի նույն ազդեցությունը կոռոզիայից վարքի վրա:Ազոտը չի ազդել կոռոզիայի պոտենցիալի կամ արագության վրա pH 7 և 10-ում, այնուամենայնիվ, կոռոզիոն պոտենցիալը pH 10-ում ավելի ցածր է եղել, քան pH 7-ում: Մյուս կողմից, pH-ի ուսումնասիրված բոլոր մակարդակներում ներուժը սկսել է աճել ազոտի պարունակության աճով: .Lacerda et al.20 ուսումնասիրվել է UNS S31803 և UNS S32304 չժանգոտվող պողպատների դուպլեքս փոսերը 3,5% NaCl լուծույթում՝ օգտագործելով ցիկլային պոտենցիոդինամիկ բևեռացում:NaCl-ի 3,5 wt.% լուծույթում երկու հետազոտված պողպատե թիթեղների վրա հայտնաբերվել են փոսերի նշաններ:UNS S31803 պողպատն ունի ավելի բարձր կոռոզիոն ներուժ (Ecorr), փոսային ներուժ (Epit) և բևեռացման դիմադրություն (Rp), քան UNS S32304 պողպատը:UNS S31803 պողպատն ունի ավելի բարձր ռեպասիվություն, քան UNS S32304 պողպատը:Ըստ Jiang et al.[21], կրկնակի չժանգոտվող պողպատի կրկնակի փուլին (ավստենիտ և ֆերիտ փուլ) համապատասխանող վերաակտիվացման գագաթնակետը ներառում է ֆերիտի բաղադրության մինչև 65%-ը, և ֆերիտի վերաակտիվացման հոսանքի խտությունը մեծանում է ջերմային մշակման ժամանակի ավելացման հետ։Հայտնի է, որ ավստենիտիկ և ֆերիտիկ փուլերը տարբեր էլեկտրաքիմիական պոտենցիալներում ցուցադրում են տարբեր էլեկտրաքիմիական ռեակցիաներ21,22,23,24:Աբդոն և այլոք.25-ը օգտագործել են բևեռացման սպեկտրոսկոպիայի և էլեկտրաքիմիական դիմադրության սպեկտրոսկոպիայի պոտենցիոդինամիկ չափումներ՝ ուսումնասիրելու լազերային եռակցված 2205 DSS համաձուլվածքի էլեկտրաքիմիական առաջացած կոռոզիան արհեստական ​​ծովի ջրում (3,5% NaCl) տարբեր թթվայնության և ալկալիության պայմաններում:Փորձարկված DSS նմուշների բաց մակերեսների վրա նկատվել է փոսային կոռոզիա:Այս բացահայտումների հիման վրա պարզվեց, որ առկա է համամասնական հարաբերություն լուծվող միջավայրի pH-ի և լիցքի փոխանցման գործընթացում ձևավորված թաղանթի դիմադրության միջև, որն ուղղակիորեն ազդում է փոսերի ձևավորման և դրա ճշգրտման վրա:Այս ուսումնասիրության նպատակն էր հասկանալ, թե ինչպես է նոր մշակված եռակցման էլեկտրոդի կազմը ազդում եռակցված DSS 2205-ի մեխանիկական և մաշվածության դիմացկուն ամբողջականության վրա 3,5% NaCl միջավայրում:
Էլեկտրոդների ծածկույթի ձևակերպումների մեջ օգտագործված հոսքային հանքանյութերը (բաղադրիչները) են՝ կալցիումի կարբոնատը (CaCO3) Օբաջանա շրջանից, Կոգի նահանգ, Նիգերիա, կալցիումի ֆտորիդ (CaF2)՝ Նիգերիա Տարաբա նահանգից, սիլիցիումի երկօքսիդ (SiO2), տալկի փոշի (MgO104Si): ) )2) և ռուտիլը (TiO2) ստացվել են Նիգերիայի Ջոս քաղաքից, իսկ կաոլինը (Al2(OH)4Si2O5) ստացվել է Նիգերիայի Կացինա նահանգի Կանկարա քաղաքից։Կալիումի սիլիկատը օգտագործվում է որպես կապող նյութ, այն ստացվում է Հնդկաստանից։
Ինչպես ցույց է տրված Աղյուսակ 1-ում, բաղադրիչ օքսիդները ինքնուրույն կշռվել են թվային հաշվեկշռի վրա:Այնուհետև այն խառնել են կալիումի սիլիկատային կապակցիչով (23%՝ ըստ քաշի) էլեկտրական հարիչի մեջ (մոդել՝ 641-048) Indian Steel and Wire Products Ltd. (ISWP) ընկերությունից 30 րոպե՝ միատարր կիսապինդ մածուկ ստանալու համար:Թաց խառը հոսքը սեղմվում է գլանաձև ձևի բրիկետավորման մեքենայից և 80-ից 100 կգ/սմ2 ճնշման տակ սնվում է արտամղման խցիկի մեջ, իսկ մետաղալարերի սնուցման խցիկից սնվում է 3,15 մմ տրամագծով չժանգոտվող մետաղալարերի արտահոսքի մեջ:Հոսքը սնվում է վարդակ/մահուկային համակարգի միջոցով և ներարկվում էքստրուդերի մեջ՝ էլեկտրոդները արտամղելու համար:Ստացվել է ծածկույթի գործակիցը 1,70 մմ, որտեղ ծածկույթի գործակիցը սահմանվում է որպես էլեկտրոդի տրամագծի հարաբերակցությունը շղթայի տրամագծին:Այնուհետև պատված էլեկտրոդները չորացրին օդում 24 ժամ, այնուհետև կալցինացրին մուֆլե վառարանում (մոդել PH-248-0571/5448) 150–250 °C\(-\) ջերմաստիճանում 2 ժամ:Հոսքի ալկալայնությունը հաշվարկելու համար օգտագործեք հավասարումը:(1) 26;
E1 և E2 կոմպոզիցիաների հոսքային նմուշների ջերմային կայունությունը որոշվել է ջերմաչափական վերլուծության (TGA) միջոցով:Մոտավորապես 25,33 մգ հոսքի նմուշը բեռնվել է TGA-ում՝ վերլուծության համար:Փորձերն իրականացվել են իներտ միջավայրում, որը ստացվել է N2-ի շարունակական հոսքով 60 մլ/րոպե արագությամբ:Նմուշը տաքացրել են 30°C-ից մինչև 1000°C ջերմաստիճանում 10°C/րոպե տաքացման արագությամբ:Հետևելով Wang et al.27, Xu et al.28 և Dagwa et al.29-ի կողմից նշված մեթոդներին, որոշ ջերմաստիճաններում նմուշների ջերմային տարրալուծումը և քաշի կորուստը գնահատվել են TGA հողամասերից:
Մշակեք երկու 300 x 60 x 6 մմ DSS թիթեղներ՝ զոդման պատրաստվելու համար:V-ակոսը նախագծված է 3 մմ արմատային բացվածքով, 2 մմ արմատի անցքով և 60° ակոս անկյունով:Ապա ափսեը ողողվեց ացետոնով, հնարավոր աղտոտիչները հեռացնելու համար:Եռակցեք թիթեղները՝ օգտագործելով պաշտպանված մետաղական աղեղային եռակցիչ (SMAW) ուղիղ հոսանքի էլեկտրոդի դրական բևեռականությամբ (DCEP), օգտագործելով ծածկված էլեկտրոդներ (E1 և E2) և 3,15 մմ տրամագծով հղման էլեկտրոդ (C):Էլեկտրական լիցքաթափման հաստոցներ (EDM) (մոդել՝ Excetek-V400) օգտագործվել է եռակցված պողպատի նմուշները մեխանիկական փորձարկման և կոռոզիայի բնութագրման համար:Աղյուսակ 2-ում ներկայացված են օրինակի կոդը և նկարագրությունը, իսկ Աղյուսակ 3-ում ներկայացված են եռակցման տարբեր գործառնական պարամետրերը, որոնք օգտագործվում են DSS տախտակի եռակցման համար:Համապատասխան ջերմային ներածումը հաշվարկելու համար օգտագործվում է (2) հավասարումը:
Օգտագործելով 110-ից 800 նմ ալիքի երկարությամբ Bruker Q8 MAGELLAN օպտիկական արտանետման սպեկտրոմետրը (OES) և SQL տվյալների բազայի ծրագրակազմը, որոշվել է E1, E2 և C էլեկտրոդների եռակցման միացումների քիմիական բաղադրությունը, ինչպես նաև հիմնական մետաղի նմուշները:օգտագործում է էլեկտրոդի և փորձարկվող մետաղի նմուշի միջև եղած բացը: Առաջացնում է էլեկտրական էներգիա կայծի տեսքով:Բաղադրիչների նմուշը գոլորշիացվում և ցողվում է, որին հաջորդում է ատոմային գրգռումը, որը հետագայում արձակում է հատուկ գծային սպեկտր31:Նմուշի որակական վերլուծության համար ֆոտոբազմապատկիչ խողովակը չափում է յուրաքանչյուր տարրի համար հատուկ սպեկտրի առկայությունը, ինչպես նաև սպեկտրի ինտենսիվությունը:Այնուհետև օգտագործեք հավասարումը, որպեսզի հաշվարկեք փոսային դիմադրության համարժեք թիվը (PREN):(3) Հարաբերակցությունը 32 և WRC 1992 թվականի վիճակի դիագրամը օգտագործվում են քրոմի և նիկելի համարժեքները (Creq և Nieq) հաշվարկելու համար հավասարումներից:(4) և (5) համապատասխանաբար 33 և 34 են.
Նկատի ունեցեք, որ PREN-ը հաշվի է առնում միայն երեք հիմնական տարրերի Cr, Mo և N դրական ազդեցությունը, մինչդեռ ազոտի գործակիցը x-ը գտնվում է 16-30 միջակայքում:Սովորաբար, x-ն ընտրվում է 16, 20 կամ 30 ցանկից: Դուպլեքս չժանգոտվող պողպատների հետազոտության ժամանակ PREN35,36 արժեքները հաշվարկելու համար առավել հաճախ օգտագործվում է 20 միջանկյալ արժեքը:
Տարբեր էլեկտրոդների միջոցով պատրաստված եռակցված հոդերը առաձգական փորձարկվել են ունիվերսալ փորձարկման մեքենայի վրա (Instron 8800 UTM) 0,5 մմ/րոպե լարվածության արագությամբ՝ համաձայն ASTM E8-21-ի:Առաձգական ուժը (UTS), 0.2% ճեղքման ուժը (YS) և երկարացումը հաշվարկվել են ASTM E8-2137-ի համաձայն:
DSS 2205 եռակցման տարրերը նախքան կարծրության վերլուծությունը նախքան կարծրության վերլուծությունը նախապես մանրացված և հղկվել են՝ օգտագործելով տարբեր չափերի (120, 220, 320, 400, 600, 800, 1000 և 1200):Եռակցված նմուշները պատրաստվել են E1, E2 և C էլեկտրոդներով: Կարծրությունը չափվում է եռակցման կենտրոնից մինչև հիմնական մետաղը տասը (10) կետում՝ 1 մմ ընդմիջումով:
Ռենտգենյան դիֆրակտոմետր (D8 Discover, Bruker, Գերմանիա) կազմաձևված է տվյալների հավաքագրման համար Bruker XRD Commander ծրագրաշարով և Fe-ֆիլտրով Cu-K-α ճառագայթմամբ 8,04 կՎ էներգիայով, որը համապատասխանում է 1,5406 Å ալիքի երկարությանը և 3 սկանավորման արագությանը: ° Սկանավորման միջակայքը (2θ) min-1-ը 38-ից 103° է փուլային վերլուծության համար E1, E2 և C և BM էլեկտրոդներով, որոնք առկա են DSS զոդումներում:Rietveld-ի ճշգրտման մեթոդը օգտագործվել է բաղադրիչ փուլերի ինդեքսավորման համար՝ օգտագործելով Lutterotti39-ի նկարագրած MAUD ծրագրակազմը:ASTM E1245-03-ի հիման վրա կատարվել է E1, E2 և C էլեկտրոդների եռակցման միացումների մանրադիտակային պատկերների քանակական մետալոգրաֆիական վերլուծություն Image J40 ծրագրաշարի միջոցով:Ֆերիտ-աուստենիտիկ փուլի ծավալային մասի հաշվարկման արդյունքները, դրանց միջին արժեքը և շեղումը բերված են Աղյուսակում:5. Ինչպես ցույց է տրված նկ.6d, օպտիկական մանրադիտակով (OM) վերլուծություն է կատարվել PM-ի և E1 և E2 էլեկտրոդներով եռակցված հոդերի վրա՝ նմուշների մորֆոլոգիան ուսումնասիրելու համար:Նմուշները հղկվել են 120, 220, 320, 400, 600, 800, 1000, 1200, 1500 և 2000 գրիտ սիլիցիումի կարբիդ (SiC) հղկաթուղթով։Նմուշներն այնուհետև էլեկտրոլիտիկ կերպով փորագրվեցին 10% օքսալաթթվի ջրային լուծույթում սենյակային ջերմաստիճանում 5 Վ լարման դեպքում 10 վրկ և դրվեցին LEICA DM 2500 M օպտիկական մանրադիտակի վրա՝ մորֆոլոգիական բնութագրման համար:Նմուշի հետագա փայլեցումը կատարվել է SEM-BSE վերլուծության համար 2500 գրիտ սիլիցիումի կարբիդ (SiC) թղթի միջոցով:Բացի այդ, եռակցված հոդերը հետազոտվել են միկրոկառուցվածքի համար՝ օգտագործելով գերբարձր լուծաչափով դաշտի արտանետումների սկանավորման էլեկտրոնային մանրադիտակ (SEM) (FEI NOVA NANOSEM 430, ԱՄՆ)՝ հագեցած EMF-ով:20 × 10 × 6 մմ նմուշը մանրացվել է տարբեր SiC հղկաթուղթերի միջոցով, որոնց չափերը տատանվում են 120-ից մինչև 2500: Նմուշները էլեկտրոլիտիկ կերպով փորագրվել են 40 գ NaOH և 100 մլ թորած ջրի մեջ 5 Վ լարման 15 վրկ. տեղադրված է նմուշի պահարանի վրա, որը գտնվում է SEM խցիկում՝ խցիկը ազոտով մաքրելուց հետո նմուշները վերլուծելու համար:Վոլֆրամի տաքացված թելից առաջացած էլեկտրոնային ճառագայթը նմուշի վրա վանդակապատ է ստեղծում՝ տարբեր խոշորացումներով պատկերներ ստանալու համար, և EMF-ի արդյունքները ստացվել են՝ օգտագործելով Roche et al-ի մեթոդները:41 և Մոկոբի 42:
Էլեկտրաքիմիական պոտենցիոդինամիկ բևեռացման մեթոդը՝ համաձայն ASTM G59-9743 և ASTM G5-1444, օգտագործվել է E1, E2 և C էլեկտրոդներով եռակցված DSS 2205 թիթեղների քայքայման ներուժը գնահատելու համար 3,5% NaCl միջավայրում:Էլեկտրաքիմիական փորձարկումները կատարվել են համակարգչային կառավարվող Potentiostat-Galvanostat/ZRA ապարատի միջոցով (մոդել՝ PC4/750, Gamry Instruments, ԱՄՆ):Էլեկտրաքիմիական փորձարկումն իրականացվել է երեք էլեկտրոդից բաղկացած փորձարկման կարգով՝ DSS 2205 որպես աշխատանքային էլեկտրոդ, հագեցած կալոմելային էլեկտրոդ (SCE)՝ որպես տեղեկատու էլեկտրոդ և գրաֆիտի ձող՝ որպես հակաէլեկտրոդ:Չափումները կատարվել են էլեկտրաքիմիական բջիջի միջոցով, որում լուծույթի գործողության տարածքը աշխատանքային էլեկտրոդի մակերեսն է 0,78 սմ 2:Չափումները կատարվել են -1,0 Վ-ից մինչև +1,6 Վ պոտենցիալների միջև նախապես կայունացված OCP-ի վրա (համեմատած OCP-ի հետ) 1,0 մվ/վրկ սկան արագությամբ:
Էլեկտրաքիմիական փոսերի կրիտիկական ջերմաստիճանի փորձարկումներն իրականացվել են 3,5% NaCl-ում՝ գնահատելու E1, E2 և C էլեկտրոդներով կատարված եռակցման փոսերի դիմադրությունը:հստակորեն PB-ում փոսային ներուժի վրա (պասիվ և տրանսպասիվ շրջանների միջև) և E1, E2, C էլեկտրոդներով եռակցված նմուշներ: Հետևաբար, CPT չափումները կատարվում են եռակցման ծախսվող նյութերի փոսային ներուժը ճշգրիտ որոշելու համար:CPT-ի փորձարկումն իրականացվել է չժանգոտվող պողպատի եռակցման կրկնակի հաշվետվությունների համաձայն45 և ASTM G150-1846:Եռակցվող պողպատներից յուրաքանչյուրից (S-110A, E1-110A, E2-90A) կտրվել են 1 սմ2 մակերեսով նմուշներ՝ ներառյալ հիմքը, եռակցումը և HAZ գոտիները:Նմուշները հղկվել են հղկաթուղթով և 1 մկմ կավահողով փոշու լուծույթով` մետալոգրաֆիկ նմուշի պատրաստման ստանդարտ ընթացակարգերի համաձայն:Հղկումից հետո նմուշները ուլտրաձայնային եղանակով մաքրվում են ացետոնի մեջ 2 րոպե:3,5% NaCl փորձարկման լուծույթ ավելացվել է CPT փորձարկման բջիջին և նախնական ջերմաստիճանը կարգավորվել է մինչև 25°C՝ օգտագործելով թերմոստատ (Neslab RTE-111):Փորձարկման սկզբնական ջերմաստիճանը՝ 25°C հասնելուց հետո, Ar գազը փչում են 15 րոպե, այնուհետև նմուշները տեղադրվում են խցում, իսկ OCF-ը չափվում է 15 րոպե:Այնուհետև նմուշը բևեռացվել է 0,3 Վ լարման կիրառմամբ 25°C սկզբնական ջերմաստիճանում, իսկ հոսանքը չափվել է 10 րոպե45:Սկսեք տաքացնել լուծույթը 1 °C/րոպե արագությամբ մինչև 50 °C:Փորձարկման լուծույթի տաքացման ժամանակ ջերմաստիճանի սենսորն օգտագործվում է լուծույթի ջերմաստիճանը շարունակաբար վերահսկելու և ժամանակի և ջերմաստիճանի տվյալները պահելու համար, իսկ պոտենցիոստատ/գալվանոստատը՝ հոսանքը չափելու համար:Գրաֆիտի էլեկտրոդը օգտագործվել է որպես հակաէլեկտրոդ, և բոլոր պոտենցիալները չափվել են Ag/AgCl հղման էլեկտրոդի համեմատ:Արգոնի մաքրումը կատարվել է ամբողջ փորձարկման ընթացքում:
Նկ.1-ը ցույց է տալիս համապատասխանաբար ալկալային (E1) և թթվային (E2) էլեկտրոդների արտադրության համար օգտագործվող հոսքի բաղադրիչների բաղադրությունը (քաշի տոկոսով):Հոսքի հիմնականության ինդեքսը օգտագործվում է եռակցված հոդերի մեխանիկական և մետալուրգիական հատկությունները կանխատեսելու համար:F1-ը E1 էլեկտրոդները ծածկելու համար օգտագործվող հոսքի բաղադրիչն է, որը կոչվում է ալկալային հոսք, քանի որ դրա հիմնական ինդեքսը > 1.2 է (այսինքն 2.40), իսկ F2-ն այն հոսքն է, որն օգտագործվում է E2 էլեկտրոդները ծածկելու համար, որը կոչվում է թթվային հոսք՝ իր հիմնականության պատճառով: ինդեքս < 0,9 (այսինքն 2,40):0,40):Պարզ է, որ հիմնական հոսքերով պատված էլեկտրոդները շատ դեպքերում ավելի լավ մեխանիկական հատկություններ ունեն, քան թթվային հոսքերով պատված էլեկտրոդները:Այս բնութագիրը E1 էլեկտրոդի համար հոսքի բաղադրության համակարգում հիմնական օքսիդի գերակայության ֆունկցիան է:Ընդհակառակը, E2 էլեկտրոդներով եռակցված հոդերի մեջ նկատված խարամի հեռացումը (բաժանելիությունը) և ցածր ցողումը բնորոշ են ռուտիլի բարձր պարունակությամբ թթվային հոսքի ծածկույթով էլեկտրոդներին:Այս դիտարկումը համահունչ է Gill47-ի այն բացահայտումներին, որ ռուտիլի պարունակության ազդեցությունը խարամի անջատելիության վրա և թթվային հոսքով ծածկված էլեկտրոդների ցածր ցողումը նպաստում է խարամի արագ սառեցմանը:Կաոլինը հոսքային համակարգում, որն օգտագործվում էր E1 և E2 էլեկտրոդները ծածկելու համար, օգտագործվում էր որպես քսանյութ, իսկ տալկի փոշին բարելավում էր էլեկտրոդների արտամղելիությունը:Կալիումի սիլիկատային կապակցիչները հոսքային համակարգերում նպաստում են աղեղի ավելի լավ բռնկմանը և կատարողականի կայունությանը և, ի լրումն իրենց կպչուն հատկությունների, բարելավում են խարամի բաժանումը եռակցված արտադրանքներում:Քանի որ CaCO3-ը հոսքի մեջ ցանցի անջատիչ է (խարամ անջատիչ) և հակված է մեծ քանակությամբ ծուխ առաջացնել եռակցման ժամանակ՝ CaO-ի և մոտ 44% CO2-ի ջերմային տարրալուծման պատճառով, TiO2-ը (որպես ցանցի կառուցող/խարամ ձևավորող) օգնում է նվազեցնել քանակությունը։ ծխի եռակցման ժամանակ.եռակցումը և այդպիսով բարելավել խարամի անջատելիությունը, ինչպես առաջարկվում է Jing et al.48-ի կողմից:Ֆտորի հոսքը (CaF2) քիմիապես ագրեսիվ հոսք է, որը բարելավում է զոդման մաքրությունը:Jastrzębska et al.49-ը հաղորդում է այս հոսքային բաղադրության ֆտորիդային բաղադրության ազդեցությունը եռակցման մաքրության հատկությունների վրա:Սովորաբար, եռակցման տարածքին ավելացվում է հոսք՝ աղեղի կայունությունը բարելավելու, համաձուլվածքային տարրեր ավելացնելու, խարամ կուտակելու, արտադրողականությունը բարձրացնելու և եռակցման ավազանի որակը բարելավելու համար:
Նկ.-ում ներկայացված TGA-DTG կորերը:2a և 2b-ը ցույց են տալիս եռաստիճան քաշի կորուստ ազոտի մթնոլորտում 30–1000°C ջերմաստիճանի տիրույթում տաքացնելիս:Նկար 2a և b-ի արդյունքները ցույց են տալիս, որ հիմնական և թթվային հոսքի նմուշների համար TGA կորը իջնում ​​է ուղիղ ներքև, մինչև այն վերջապես դառնում է ջերմաստիճանի առանցքին զուգահեռ՝ համապատասխանաբար մոտ 866,49°C և 849,10°C:Նկար 2a և 2b-ի TGA կորերի սկզբում 1,30% և 0,81% քաշի կորուստը պայմանավորված է հոսքի բաղադրիչներով կլանված խոնավությամբ, ինչպես նաև մակերեսային խոնավության գոլորշիացմամբ և ջրազրկմամբ:Հիմնական հոսքի նմուշների հիմնական տարրալուծումները երկրորդ և երրորդ փուլերում նկ.2ա-ն տեղի է ունեցել 619,45°C–766,36°C և 766,36°C–866,49°C ջերմաստիճանային միջակայքում, իսկ դրանց քաշի կորստի տոկոսը կազմել է 2,84 և 9,48%։, համապատասխանաբար։Մինչ Նկար 7b-ի թթվային հոսքի նմուշների համար, որոնք գտնվում էին 665,23°C–745,37°C և 745,37°C–849,10°C ջերմաստիճանի միջակայքում, դրանց տոկոսային քաշի կորուստը համապատասխանաբար կազմել է 0,81 և 6,73%, ինչը վերագրվել է ջերմային տարրալուծում.Քանի որ հոսքի բաղադրիչները անօրգանական են, ցնդող նյութերը սահմանափակվում են հոսքի խառնուրդով:Հետեւաբար, նվազեցումը եւ օքսիդացումը սարսափելի են:Սա համահունչ է Balogun et al.51, Kamli et al.52 և Adeleke et al.53 արդյունքներին:Հոսքի նմուշի զանգվածային կորստի գումարը, որը դիտվել է նկ.2a և 2b-ը համապատասխանաբար կազմում է 13,26% և 8,43%:Հոսքի նմուշների ավելի քիչ զանգվածային կորուստ նկ.2b-ը պայմանավորված է TiO2-ի և SiO2-ի բարձր հալման կետերով (համապատասխանաբար 1843 և 1710°C), որպես հիմնական օքսիդներ, որոնք կազմում են հոսքի խառնուրդը54,55, մինչդեռ TiO2-ը և SiO2-ն ունեն ավելի ցածր հալման կետեր:հալման կետը Առաջնային օքսիդ՝ CaCO3 (825 °C) հոսքի նմուշում նկ.2a56.Հոսքի խառնուրդներում առաջնային օքսիդների հալման կետի այս փոփոխությունները լավ են հաղորդում Shi et al.54, Ringdalen et al.55 և Du et al.56:Նկար 2a և 2b-ում շարունակական քաշի կորուստը դիտարկելով, կարելի է եզրակացնել, որ E1 և E2 էլեկտրոդների ծածկույթներում օգտագործվող հոսքի նմուշները ենթարկվում են մեկ քայլով տարրալուծման, ինչպես առաջարկում է Բրաունը57:Գործընթացի ջերմաստիճանի միջակայքը կարելի է տեսնել ածանցյալ կորերից (wt%) նկ.2ա և բ.Քանի որ TGA կորը չի կարող ճշգրիտ նկարագրել կոնկրետ ջերմաստիճանը, որի դեպքում հոսքային համակարգը ենթարկվում է փուլային փոփոխության և բյուրեղացման, TGA ածանցյալն օգտագործվում է յուրաքանչյուր երևույթի ջերմաստիճանի ճշգրիտ արժեքը որոշելու համար (փուլային փոփոխություն) որպես էնդոթերմիկ գագաթնակետ՝ հոսքային համակարգը պատրաստելու համար:
TGA-DTG կորեր, որոնք ցույց են տալիս (ա) ալկալային հոսքի ջերմային տարրալուծումը E1 էլեկտրոդի ծածկույթի համար և (բ) թթվային հոսքը E2 էլեկտրոդի ծածկույթի համար:
Աղյուսակ 4-ում ներկայացված են DSS 2205 բազային մետաղի և E1, E2 և C էլեկտրոդների օգտագործմամբ պատրաստված սպեկտրոֆոտոմետրիկ վերլուծության և SEM-EDS վերլուծության արդյունքները:E1-ը և E2-ը ցույց են տվել, որ քրոմի (Cr) պարունակությունը կտրուկ նվազել է մինչև 18,94 և 17,04%, իսկ մոլիբդենի (Mo) պարունակությունը կազմել է համապատասխանաբար 0,06 և 0,08%:E1 և E2 էլեկտրոդներով եռակցման արժեքներն ավելի ցածր են:Սա փոքր-ինչ համահունչ է SEM-EDS վերլուծությունից ֆերիտիկ-աուստենիտիկ փուլի հաշվարկված PREN արժեքին:Հետևաբար, կարելի է տեսնել, որ փոսը սկսվում է ցածր PREN արժեքներով (եռակցումներ E1-ից և E2-ից), հիմնականում, ինչպես նկարագրված է Աղյուսակ 4-ում: Սա վկայում է եռակցման մեջ համաձուլվածքի սպառման և հնարավոր տեղումների մասին:Հետագայում, E1 և E2 էլեկտրոդների օգտագործմամբ արտադրված էլեկտրոդների միջոցով արտադրված Cr և Mo համաձուլվածքների տարրերի պարունակության նվազումը և դրանց ցածր փոսային համարժեք արժեքները (PREN) ցուցադրված են Աղյուսակ 4-ում, ինչը խնդիր է ստեղծում ագրեսիվ միջավայրում դիմադրության պահպանման համար, հատկապես: քլորիդային միջավայրերում:- պարունակող միջավայր.Նիկելի (Ni) համեմատաբար բարձր պարունակությունը՝ 11,14% և մանգանի պարունակության թույլատրելի սահմանը E1 և E2 էլեկտրոդների եռակցված հոդերի մեջ, կարող են դրական ազդեցություն ունենալ ծովի ջրի մոդելավորման պայմաններում օգտագործվող եռակցման մեխանիկական հատկությունների վրա (նկ. 3): )պատրաստվել են Յուանի և Օյի58-ի և Ջինգի և այլոց 48-ի աշխատանքի վրա՝ նիկելի և մանգանի բարձր բաղադրությունների ազդեցության վրա DSS եռակցված կառույցների մեխանիկական հատկությունների բարելավման վրա ծանր աշխատանքային պայմաններում:
Առաձգական փորձարկման արդյունքները (ա) UTS-ի և 0.2% sag YS-ի և (բ) միատեսակ և լրիվ երկարացման և դրանց ստանդարտ շեղումների համար:
Բազային նյութի (BM) և մշակված էլեկտրոդներից (E1 և E2) և առևտրային հասանելի էլեկտրոդներից (C) պատրաստված եռակցված հոդերի ամրության հատկությունները գնահատվել են 90 A և 110 A եռակցման երկու տարբեր հոսանքներում: 3(a) և բ) ցույց տալ UTS, YS-ը 0.2% օֆսեթով, դրանց երկարացման և ստանդարտ շեղման տվյալների հետ միասին:UTS-ի և YS-ի օֆսեթների 0,2% արդյունքները, որոնք ստացվել են Նկ.3a ցույց են տալիս օպտիմալ արժեքները նմուշի համար:1 (BM), նմուշ թիվ.3 (եռակցման E1), նմուշի համարը:5 (եռակցման E2) և նմուշի համարը:6 (եռակցում C-ով) համապատասխանաբար 878 և 616 ՄՊա, 732 և 497 ՄՊա, 687 և 461 ՄՊա և 769 և 549 ՄՊա են, և դրանց համապատասխան ստանդարտ շեղումները:Սկսած թզ.110 Ա) նմուշներ են, համարակալված 1, 2, 3, 6 և 7, համապատասխանաբար, նվազագույն առաջարկվող առաձգական հատկություններով, որոնք գերազանցում են 450 ՄՊա առաձգական փորձարկումը և 620 ՄՊա առաձգական փորձարկման ժամանակ, առաջարկված Grocki32-ի կողմից:E1, E2 և C էլեկտրոդներով եռակցման նմուշների երկարացումը, որոնք ներկայացված են թիվ 2, թիվ 3, թիվ 4, թիվ 5, թիվ 6 և թիվ 7 նմուշներով, 90 Ա և 110 Ա եռակցման հոսանքներում, համապատասխանաբար արտացոլում է պլաստիկությունը և ազնվությունը:կապը հիմնական մետաղների հետ.Ստորին երկարացումը բացատրվում էր եռակցման հնարավոր թերություններով կամ էլեկտրոդի հոսքի բաղադրությամբ (նկ. 3b):Կարելի է եզրակացնել, որ BM դուպլեքս չժանգոտվող պողպատը և E1, E2 և C էլեկտրոդներով եռակցված հոդերը, ընդհանուր առմամբ, ունեն զգալիորեն ավելի բարձր առաձգական հատկություններ իրենց համեմատաբար բարձր նիկելի պարունակության պատճառով (Աղյուսակ 4), սակայն այս հատկությունը նկատվել է եռակցված հոդերի մեջ:Ավելի քիչ արդյունավետ E2 ստացվում է հոսքի թթվային կազմից։Gunn59-ը ցույց տվեց նիկելի համաձուլվածքների ազդեցությունը եռակցված հոդերի մեխանիկական հատկությունների բարելավման և փուլային հավասարակշռության և տարրերի բաշխման վերահսկման վրա:Սա կրկին հաստատում է այն փաստը, որ հիմնական հոսքային կոմպոզիցիաներից պատրաստված էլեկտրոդներն ավելի լավ մեխանիկական հատկություններ ունեն, քան թթվային հոսքի խառնուրդներից պատրաստված էլեկտրոդները, ինչպես առաջարկում են Bang et al.60-ը:Այսպիսով, զգալի ներդրում է կատարվել լավ առաձգական հատկություններով նոր պատված էլեկտրոդի (E1) եռակցված միացման հատկությունների վերաբերյալ առկա գիտելիքների մեջ:
Նկ.4ա և 4բ նկարները ցույց են տալիս E1, E2 և C էլեկտրոդների եռակցված հոդերի փորձնական նմուշների Վիկերսի միկրոկարծրության բնութագրերը:4b-ը ցույց է տալիս նմուշի երկու կողմերում ստացված կարծրության արդյունքները:Թիվ 2, 3, 4 և 5 նմուշների եռակցման ժամանակ ստացված կարծրության արժեքները, որոնք եռակցված միացումներ են E1 և E2 էլեկտրոդներով, կարող են պայմանավորված լինել եռակցման ցիկլերի պնդացման ժամանակ կոպիտ կառուցվածքով:Կարծրության կտրուկ աճ է նկատվել ինչպես խոշորահատիկ HAZ-ում, այնպես էլ No2-7 բոլոր նմուշների մանրահատիկ HAZ-ում (տե՛ս Աղյուսակ 2-ի նմուշի ծածկագրերը), ինչը կարելի է բացատրել միկրոկառուցվածքի հնարավոր փոփոխությամբ: Եռակցման արդյունքում քրոմ-եռակցման նմուշները հարուստ են արտանետումներով (Cr23C6):Եռակցման 2, 3, 4 և 5 այլ նմուշների համեմատ, թիվ 6 և 7 նմուշների եռակցված հոդերի կարծրության արժեքները Նկ.4ա և 4բ վերևում (Աղյուսակ 2):Ըստ Mohammed et al.61-ի և Nowacki-ի և Lukoje62-ի, դա կարող է պայմանավորված լինել եռակցման մեջ ֆերիտի δ-ի բարձր արժեքով և առաջացած մնացորդային լարումներով, ինչպես նաև եռակցման մեջ համաձուլվածքային տարրերի սպառմամբ, ինչպիսիք են Mo և Cr-ը:BM-ի տարածքում բոլոր դիտարկված փորձարարական նմուշների կարծրության արժեքները կարծես համահունչ են:Եռակցված նմուշների կարծրության վերլուծության արդյունքների միտումը համահունչ է այլ հետազոտողների եզրակացություններին61,63,64:
DSS նմուշների եռակցված հոդերի կարծրության արժեքները (ա) եռակցված նմուշների կես հատված և (բ) եռակցված հոդերի ամբողջական հատված:
E1, E2 և C էլեկտրոդներով եռակցված DSS 2205-ում առկա տարբեր փուլերը ստացվել են, և XRD սպեկտրները դիֆրակցիոն անկյան համար 2\(\theta\) ներկայացված են Նկար 5-ում: Օստենիտի գագաթները (\(\գամմա\) ) և ֆերիտի (\(\ալֆա\)) փուլերը բացահայտվել են 43° և 44° դիֆրակցիոն անկյուններում՝ վերջնականապես հաստատելով, որ եռակցման բաղադրությունը երկփուլ 65 չժանգոտվող պողպատ է:որ DSS BM-ը ցույց է տալիս միայն աուստենիտիկ (\(\գամմա\)) և ֆերիտիկ (\(\ալֆա\)) փուլերը՝ հաստատելով 1-ին և 2-րդ նկարներում ներկայացված միկրոկառուցվածքային արդյունքները: 6c, 7c և 9c:DSS BM-ով դիտված ֆերիտիկ (\(\ալֆա\)) փուլը և էլեկտրոդ C-ի եռակցման բարձր գագաթնակետը վկայում են դրա կոռոզիոն դիմադրության մասին, քանի որ այս փուլը նպատակ ունի բարձրացնել պողպատի կոռոզիոն դիմադրությունը, քանի որ Դևիսոնը և Ռեդմոնդը66-ը ունեն: ասվում է, որ ֆերիտ կայունացնող տարրերի առկայությունը, ինչպիսիք են Cr-ը և Mo-ն, արդյունավետորեն կայունացնում է նյութի պասիվ թաղանթը քլորիդ պարունակող միջավայրերում:Աղյուսակ 5-ը ցույց է տալիս ֆերիտ-աուստենիտիկ փուլը քանակական մետաղագրությամբ:C էլեկտրոդի եռակցված միացումներում ֆերիտ-ավստենիտիկ փուլի ծավալային բաժնի հարաբերակցությունը հասնում է մոտավորապես (≈1:1):E1 և E2 էլեկտրոդների օգտագործմամբ եռակցման ցածր ֆերիտային (\(\ալֆա\)) փուլային կազմը ծավալային մասի արդյունքներում (Աղյուսակ 5) ցույց է տալիս հնարավոր զգայունությունը քայքայիչ միջավայրի նկատմամբ, որը հաստատվել է էլեկտրաքիմիական վերլուծությամբ:հաստատված է (Նկար 10ա,բ)), քանի որ ֆերիտի փուլն ապահովում է բարձր ամրություն և պաշտպանություն քլորիդից առաջացած սթրեսային կոռոզիայից ճաքերից:Սա հետագայում հաստատվում է ցածր կարծրության արժեքներով, որոնք նկատվում են E1 և E2 էլեկտրոդների եռակցման մեջ նկ.4a,b, որոնք առաջանում են պողպատե կառուցվածքում ֆերիտի ցածր համամասնությամբ (Աղյուսակ 5):E2 էլեկտրոդների օգտագործմամբ եռակցված հոդերի անհավասարակշռված ավստենիտիկ (\(\գամմա)) և ֆերիտիկ (\(\ալֆա\)) փուլերի առկայությունը ցույց է տալիս պողպատի իրական խոցելիությունը միատեսակ կոռոզիայից հարձակման նկատմամբ:Ընդհակառակը, E1 և C էլեկտրոդներով եռակցված հոդերի երկփուլ պողպատների XPA սպեկտրները, ինչպես նաև BM-ի արդյունքները, սովորաբար ցույց են տալիս ավստենիտիկ և ֆերիտիկ կայունացնող տարրերի առկայությունը, ինչը նյութը դարձնում է օգտակար շինարարության և նավթաքիմիական արդյունաբերության մեջ: , քանի որ վիճել է Հիմենեզը և այլք.65;Davidson & Redmond66;Շամանտը և ուրիշներ67։
Եռակցման տարբեր երկրաչափություններով E1 էլեկտրոդների եռակցված հոդերի օպտիկական միկրոգրաֆիաներ. ա) HAZ, որը ցույց է տալիս միաձուլման գիծը, (բ) HAZ-ը ցույց է տալիս միաձուլման գիծը ավելի մեծ խոշորացմամբ, (գ) BM ֆերիտիկ-ավստենիտիկ փուլի համար, (դ) եռակցման երկրաչափություն. , (ե) Ցույց է տալիս մոտակայքում անցումային գոտին, (զ) HAZ-ը ցույց է տալիս ֆերիտիկ-աուստենիտիկ փուլը ավելի մեծ խոշորացումով, (է) Եռակցման գոտին ցույց է տալիս ֆերիտիկ-ավստենիտիկ փուլը Առաձգական փուլը:
E2 էլեկտրոդների եռակցման օպտիկական միկրոգրաֆիկները տարբեր եռակցման երկրաչափություններում. ե) ) ցույց տալով անցումային գոտին մոտակայքում, զ) HAZ-ը ցույց է տալիս ֆերիտիկ-աուստենիտիկ փուլը ավելի մեծ խոշորացումով, է) եռակցման գոտին, որը ցույց է տալիս ֆերիտիկ-աուստենիտիկ փուլը:
Նկարներ 6a–c և, օրինակ, ցույց են տալիս եռակցման տարբեր երկրաչափություններում E1 էլեկտրոդի միջոցով եռակցված DSS հոդերի մետաղագրական կառուցվածքը (Նկար 6d), ցույց տալով, թե որտեղ են արվել օպտիկական միկրոգրաֆները տարբեր խոշորացումներով:Նկ.6a, b, f – եռակցված հոդերի անցումային գոտիներ, որոնք ցույց են տալիս ֆերիտ-ավստենիտի փուլային հավասարակշռության կառուցվածքը:Նկարներ 7a-c և, օրինակ, նաև ցույց են տալիս DSS միացման OM-ն, որը եռակցված է E2 էլեկտրոդի միջոցով եռակցման տարբեր երկրաչափություններում (Նկար 7d), որը ներկայացնում է OM վերլուծության կետերը տարբեր խոշորացումներով:Նկ.7a,b,f ցույց են տալիս եռակցված հոդերի անցումային գոտին ֆերիտա-ավստենիտիկ հավասարակշռության մեջ:Եռակցման գոտում (WZ) OM-ն ներկայացված է նկ.1 և նկ.2. Եռակցումներ E1 և E2 էլեկտրոդների համար համապատասխանաբար 6g և 7g:OM-ը BM-ում ներկայացված է Նկար 1-ում և 2-ում: Նկ.6c, e և 7c, e ցույց են տալիս եռակցված հոդերի դեպքը համապատասխանաբար E1 և E2 էլեկտրոդներով:Լույսի տարածքը ավստենիտի փուլն է, իսկ մուգ սև հատվածը ֆերիտի փուլն է:Ֆազային հավասարակշռությունը ջերմային ազդեցության գոտում (HAZ) միաձուլման գծի մոտ ցույց է տալիս Cr2N նստվածքների ձևավորումը, ինչպես ցույց է տրված SEM-BSE միկրոգրաֆներում Նկ.8a,b և հաստատված նկ.9ա, բ.Նկ.8a,b և հաստատված SEM-EMF կետային վերլուծությամբ և եռակցված մասերի EMF գծային դիագրամներով (նկ. 9a-b), պայմանավորված է եռակցման ջերմության բարձր ջերմաստիճանով:Շրջանառությունը արագացնում է քրոմի և ազոտի ներմուծումը, քանի որ զոդում բարձր ջերմաստիճանը մեծացնում է ազոտի դիֆուզիոն գործակիցը:Այս արդյունքները աջակցում են Ռամիրեսի և ուրիշների 68-ի և Հերենյուի և այլոց 69-ի ուսումնասիրություններին, որոնք ցույց են տալիս, որ, անկախ ազոտի պարունակությունից, Cr2N-ը սովորաբար կուտակվում է ֆերիտի հատիկների, հատիկների սահմանների և α/\(\գամմա\) սահմանների վրա, ինչպես նաև առաջարկվում է այլ հետազոտողներ։70,71.
(ա) SEM-EMF վերլուծություն (1, 2 և 3) E2-ով եռակցված միացման կետում.
Ներկայացուցչական նմուշների մակերևույթի մորֆոլոգիան և դրանց համապատասխան EMF-ները ներկայացված են Նկ.10a–c.Նկ.10a և 10b նկարները ցույց են տալիս SEM միկրոգրաֆիկները և եռակցված հոդերի դրանց EMF սպեկտրները՝ օգտագործելով E1 և E2 էլեկտրոդները եռակցման գոտում, համապատասխանաբար, և նկ.10c-ը ցույց է տալիս SEM միկրոգրաֆները և OMF-ի սպեկտրը, որը պարունակում է ավստենիտ (\(\գամմա\)) և ֆերիտ (\(\ալֆա\)) փուլեր՝ առանց նստվածքների:Ինչպես ցույց է տրված Նկար 10a-ում EDS սպեկտրում, Cr-ի (21,69 wt.%) և Mo (2,65 wt.%) տոկոսը 6,25 wt.% Ni-ի համեմատ, տալիս է ֆերիտ-աուստենիտիկ փուլի համապատասխան հավասարակշռության զգացում:Քրոմի (15,97 wt.%) և մոլիբդենի (1.06 wt.%) պարունակության բարձր կրճատում ունեցող միկրոկառուցվածք՝ համեմատած նիկելի բարձր պարունակության հետ (10.08 wt.%) E2 էլեկտրոդի եռակցված միացման միկրոկառուցվածքում, որը ցույց է տրված. թզ.1. Համեմատեք.EMF սպեկտր 10b.Ականջաձև ձևն ավելի նուրբ ավստենիտիկ կառուցվածքով, որը երևում է նկ.10b-ը հաստատում է եռակցման մեջ պարարտացնող տարրերի (Cr և Mo) հնարավոր սպառումը և քրոմի նիտրիդի (Cr2N) տեղումները՝ աուստենիտիկ փուլը:Տեղումների մասնիկների բաշխումը DSS եռակցված հոդերի աուստենիտիկ (\(\գամմա\)) և ֆերիտիկ (\(\ալֆա\)) փուլերի սահմանների երկայնքով հաստատում է այս պնդումը72,73,74:Սա նաև հանգեցնում է նրա վատ կոռոզիայից, քանի որ Cr-ը համարվում է պասիվ թաղանթի ձևավորման հիմնական տարրը, որը բարելավում է պողպատի կոռոզիոն տեղական դիմադրությունը59,75, ինչպես ցույց է տրված Նկար 10b-ում:Կարելի է տեսնել, որ Նկ. 10c-ի SEM միկրոգրաֆում BM-ը ցույց է տալիս հացահատիկի ուժեղ մաքրում, քանի որ նրա EDS սպեկտրի արդյունքները ցույց են տալիս Cr (23.32 wt%), Mo (3.33 wt%) և Ni (6.32 wt):%) լավ քիմիական հատկություններ:%)՝ որպես DSS76 կառուցվածքի ֆերիտ-աուստենիտիկ փուլի հավասարակշռության միկրոկառուցվածքի ստուգման կարևոր համաձուլվածքային տարր:E1 էլեկտրոդի եռակցված հոդերի կոմպոզիցիոն EMF սպեկտրոսկոպիկ վերլուծության արդյունքները հիմնավորում են դրա օգտագործումը շինարարական և թեթևակի ագրեսիվ միջավայրերում, քանի որ միկրոկառուցվածքում ավստենիտի ձևավորողները և ֆերիտի կայունացուցիչները համապատասխանում են եռակցված հոդերի DSS AISI 220541.72 ստանդարտին, 77:
Եռակցված հոդերի SEM միկրոգրաֆներ, որտեղ (ա) եռակցման գոտու E1 էլեկտրոդն ունի EMF սպեկտր, (բ) եռակցման գոտու E2 էլեկտրոդը ունի EMF սպեկտր, (գ) OM-ն ունի EMF սպեկտր:
Գործնականում նկատվել է, որ DSS եռակցումները կարծրանում են ամբողջովին ֆերիտիկ (F-ռեժիմ) ռեժիմում, երբ ավստենիտի միջուկները կորիզավորվում են ֆերիտի լուծույթի ջերմաստիճանից ցածր, որը հիմնականում կախված է քրոմ-նիկելի համարժեք հարաբերակցությունից (Creq/Nieq) (> 1.95-ը կազմում է F ռեժիմը) Որոշ հետազոտողներ նկատել են պողպատի այս ազդեցությունը Cr-ի և Mo-ի ուժեղ ցրման ունակության պատճառով, որպես ֆերիտ ձևավորող տարրեր ֆերիտային փուլում8078,79:Հասկանալի է, որ DSS 2205 BM-ը պարունակում է Cr և Mo-ի մեծ քանակություն (ցույց է տալիս ավելի բարձր Creq), բայց ունի Ni-ի ավելի ցածր պարունակություն, քան E1, E2 և C էլեկտրոդներով եռակցումը, ինչը նպաստում է ավելի բարձր Creq/Nieq հարաբերակցությանը:Սա ակնհայտ է նաև ընթացիկ ուսումնասիրության մեջ, ինչպես ցույց է տրված Աղյուսակ 4-ում, որտեղ Creq/Nieq հարաբերակցությունը որոշվել է 1,95-ից բարձր DSS 2205 BM-ի համար:Կարելի է տեսնել, որ E1, E2 և C էլեկտրոդներով եռակցումները կարծրանում են ավստենիտիկ-ֆերիտիկ ռեժիմում (AF ռեժիմ), ավստենիտիկ ռեժիմում (A ռեժիմ) և ֆերիտիկ-ավստենիտիկ ռեժիմում, համապատասխանաբար, զանգվածային ռեժիմի ավելի մեծ պարունակության պատճառով (FA ռեժիմ) .Ինչպես ցույց է տրված Աղյուսակ 4-ում, եռակցման մեջ Ni-ի, Cr-ի և Mo-ի պարունակությունն ավելի քիչ է, ինչը ցույց է տալիս, որ Creq/Nieq հարաբերակցությունը ցածր է BM-ից:E2 էլեկտրոդի եռակցման առաջնային ֆերիտը ուներ վերմիկուլյար ֆերիտի ձևաբանություն և որոշված ​​Creq/Nieq հարաբերակցությունը 1,20 էր, ինչպես նկարագրված է Աղյուսակ 4-ում:
Նկ.11ա-ը ցույց է տալիս բաց շղթայի ներուժը (OCP) ժամանակի համեմատ AISI DSS 2205 պողպատե կառուցվածքի համար 3,5% NaCl լուծույթում:Կարելի է տեսնել, որ ORP կորը տեղափոխվում է դեպի ավելի դրական պոտենցիալ՝ ցույց տալով մետաղի նմուշի մակերևույթի վրա պասիվ թաղանթի տեսքը, պոտենցիալի անկումը ցույց է տալիս ընդհանրացված կոռոզիա, իսկ գրեթե հաստատուն պոտենցիալը ցույց է տալիս ժամանակի ընթացքում ձևավորվելը պասիվ ֆիլմ ժամանակի ընթացքում:Նմուշի մակերեսը կայուն է և ունի կպչուն 77: Կորերը պատկերում են փորձարարական ենթաշերտերը կայուն պայմաններում բոլոր նմուշների համար էլեկտրոլիտի մեջ, որը պարունակում է 3,5% NaCl լուծույթ, բացառությամբ նմուշ 7-ի (եռակցման միացում C-էլեկտրոդով), ինչը ցույց է տալիս փոքր անկայունություն:Այս անկայունությունը կարելի է համեմատել լուծույթում քլորիդ իոնների (Cl-) առկայության հետ, ինչը կարող է մեծապես արագացնել կոռոզիոն ռեակցիան՝ դրանով իսկ բարձրացնելով կոռոզիայի աստիճանը։OCP սկանավորման ընթացքում առանց կիրառական պոտենցիալի դիտարկումները ցույց են տվել, որ ռեակցիայի մեջ Cl-ը կարող է ազդել ագրեսիվ միջավայրում նմուշների դիմադրության և թերմոդինամիկական կայունության վրա:Մա et al.81 և Lotho et al.5-ը հաստատեց այն պնդումը, որ Cl--ը դեր է խաղում սուբստրատների վրա պասիվ թաղանթների քայքայման արագացման գործում՝ դրանով իսկ նպաստելով հետագա մաշվածությանը:
Ուսումնասիրված նմուշների էլեկտրաքիմիական վերլուծություն. ա) RSD-ի էվոլյուցիան՝ կախված ժամանակից և բ) նմուշների պոտենցիոդինամիկական բևեռացում 3,5% NaCl լուծույթում:
Նկ.11b-ը ներկայացնում է E1, E2 և C էլեկտրոդների եռակցված միացությունների պոտենցիոդինամիկ բևեռացման կորերի (PPC) համեմատական ​​վերլուծությունը 3,5% NaCl լուծույթի ազդեցության տակ:Եռակցված BM նմուշները PPC-ում և 3,5% NaCl լուծույթում ցույց են տվել պասիվ վարքագիծ:Աղյուսակ 5-ում ներկայացված են PPC կորերից ստացված նմուշների էլեկտրաքիմիական անալիզի պարամետրերը, ինչպիսիք են Ecorr (կոռոզիոն ներուժ) և Epit (փոսիկ կոռոզիոն ներուժ) և դրանց հետ կապված շեղումները:E1 և E2 էլեկտրոդներով եռակցված թիվ 2 և 5 այլ նմուշների համեմատ, թիվ 1 և թիվ 7 նմուշները (BM և եռակցված միացումներ C էլեկտրոդով) ցույց են տվել NaCl լուծույթում փոսային կոռոզիայի մեծ պոտենցիալ (նկ. 11b): )Առաջինի ավելի բարձր պասիվացնող հատկությունները, համեմատած վերջինների հետ, պայմանավորված են պողպատի միկրոկառուցվածքային կազմի հավասարակշռությամբ (ավստենիտիկ և ֆերիտիկ փուլեր) և համաձուլվածքային տարրերի կոնցենտրացիայով։Միկրոկառուցվածքում ֆերիտի և ավստենիտիկ փուլերի առկայության պատճառով, Resendea et al.82-ն աջակցել է DSS-ի պասիվ պահվածքին ագրեսիվ լրատվամիջոցներում։E1 և E2 էլեկտրոդներով եռակցված նմուշների ցածր արդյունավետությունը կարող է կապված լինել եռակցման գոտում (WZ) հիմնական համաձուլվածքների տարրերի, ինչպիսիք են Cr-ը և Mo-ն սպառվում են, քանի որ դրանք կայունացնում են ֆերիտի փուլը (Cr և Mo), գործում են որպես պասիվատորներ Համաձուլվածքներ օքսիդացված պողպատների ավստենիտիկ փուլում:Այս տարրերի ազդեցությունը փոսերի դիմադրության վրա ավելի մեծ է ավստենիտիկ փուլում, քան ֆերիտիկ փուլում:Այդ պատճառով ֆերիտիկ փուլն ավելի արագ է ենթարկվում պասիվացման, քան ավստենիտիկ փուլը, որը կապված է բևեռացման կորի առաջին պասիվացման շրջանի հետ:Այս տարրերը զգալի ազդեցություն ունեն DSS փոսերի դիմադրության վրա՝ ավստենիտիկ փուլում իրենց փոսերի ավելի բարձր դիմադրության շնորհիվ ֆերիտիկ փուլի համեմատ:Հետևաբար, ֆերիտային փուլի արագ պասիվացումը 81%-ով բարձր է ավստենիտի փուլից:Չնայած Cl-ի լուծույթը ուժեղ բացասական ազդեցություն ունի պողպատե թաղանթի պասիվացման ունակության վրա83:Հետևաբար, նմուշի պասիվացնող թաղանթի կայունությունը մեծապես կնվազի84:Սեղանից.6-ը նաև ցույց է տալիս, որ E1 էլեկտրոդով եռակցված հոդերի կոռոզիոն պոտենցիալը (Ecorr) որոշ չափով ավելի քիչ կայուն է լուծույթում, համեմատած E2 էլեկտրոդով եռակցված հոդերի հետ:Սա հաստատվում է նաև E1 և E2 էլեկտրոդների օգտագործմամբ եռակցման կարծրության ցածր արժեքներով, նկ.4a,b, ինչը պայմանավորված է ֆերիտի ցածր պարունակությամբ (Աղյուսակ 5) և քրոմի և մոլիբդենի ցածր պարունակությամբ (Աղյուսակ 4) պատրաստված պողպատե կառուցվածքում:Կարելի է եզրակացնել, որ նմանակված ծովային միջավայրում պողպատների կոռոզիոն դիմադրությունը մեծանում է եռակցման հոսանքի նվազման հետ և նվազում է ցածր Cr և Mo պարունակության և ֆերիտի ցածր պարունակության դեպքում:Այս հայտարարությունը համահունչ է Salim et al.85-ի ուսումնասիրությանը, որը վերաբերում է եռակցման պարամետրերի ազդեցությանը, ինչպիսիք են եռակցման հոսանքը եռակցված պողպատների կոռոզիայից ամբողջականության վրա:Քանի որ քլորիդը ներթափանցում է պողպատի մեջ տարբեր միջոցներով, ինչպիսիք են մազանոթային կլանումը և դիֆուզիան, ձևավորվում են անհավասար ձևի և խորության փոսեր (փոսային կոռոզիա):Մեխանիզմը զգալիորեն տարբերվում է ավելի բարձր pH լուծույթներում, որտեղ շրջապատող (OH-) խմբերը պարզապես ձգվում են դեպի պողպատե մակերեսը՝ կայունացնելով պասիվ թաղանթը և լրացուցիչ պաշտպանություն ապահովելով պողպատե մակերեսին25,86:Թիվ 1 և թիվ 7 նմուշների լավագույն կոռոզիոն դիմադրությունը հիմնականում պայմանավորված է պողպատե կառուցվածքում մեծ քանակությամբ δ-ֆերիտի (Աղյուսակ 5) և մեծ քանակությամբ Cr և Mo (Աղյուսակ 4) առկայությամբ, քանի որ փոսային կոռոզիայի մակարդակը հիմնականում առկա է պողպատում, որը եռակցված է DSS մեթոդով, մասերի ավստենիտիկ փուլային կառուցվածքում:Այսպիսով, խառնուրդի քիմիական բաղադրությունը որոշիչ դեր է խաղում եռակցված հոդերի կոռոզիայից87,88:Բացի այդ, նկատվեց, որ այս ուսումնասիրության մեջ E1 և C էլեկտրոդների միջոցով եռակցված նմուշները ցույց են տվել ավելի ցածր Ecorr արժեքներ PPC կորերից, քան նրանք, որոնք եռակցված են E2 էլեկտրոդի միջոցով OCP կորերից (Աղյուսակ 5):Հետեւաբար, անոդային շրջանը սկսվում է ավելի ցածր պոտենցիալով:Այս փոփոխությունը հիմնականում պայմանավորված է նմուշի մակերեսի վրա ձևավորված պասիվացման շերտի մասնակի կայունացմամբ և կաթոդիկ բևեռացմամբ, որը տեղի է ունենում մինչև OCP89-ի ամբողջական կայունացումը:Նկ.12a և b-ը ցույց են տալիս փորձարարական կոռոզիայի ենթարկված նմուշների 3D օպտիկական պրոֆիլային պատկերներ տարբեր եռակցման պայմաններում:Երևում է, որ նմուշների փոսային կոռոզիայի չափը մեծանում է եռակցման 110 Ա բարձր հոսանքով (նկ. 12b) ստեղծվող ստորին փոսային կոռոզիայի պոտենցիալով, որը համեմատելի է եռակցման հոսանքի ավելի ցածր հարաբերակցությամբ եռակցման համար ստացված փոսային կոռոզիայի չափի հետ: 90 Ա. (նկ. 12ա):Սա հաստատում է Մուհամեդ 90-ի պնդումը, որ նմուշի մակերևույթի վրա ձևավորվում են սայթաքող ժապավեններ՝ ոչնչացնելու մակերևույթի պասիվացման թաղանթը՝ ենթարկելով ենթաշերտը 3,5% NaCl լուծույթին, որպեսզի քլորիդը սկսի հարձակվել՝ պատճառելով նյութի լուծարումը:
Աղյուսակ 4-ում SEM-EDS վերլուծությունը ցույց է տալիս, որ յուրաքանչյուր ավստենիտիկ փուլի PREN արժեքներն ավելի բարձր են, քան բոլոր եռակցումներում և BM-ում ֆերիտի արժեքները:Ֆերիտ/ավստենիտ միջերեսում փոսերի սկիզբը արագացնում է պասիվ նյութի շերտի քայքայումը այս տարածքներում առաջացող տարրերի անհամասեռության և տարանջատման պատճառով91:Ի տարբերություն ավստենիտիկ փուլի, որտեղ փոսերի դիմադրության համարժեքի (PRE) արժեքն ավելի բարձր է, փոսերի սկիզբը ֆերիտիկ փուլում պայմանավորված է ավելի ցածր PRE արժեքով (Աղյուսակ 4):Օստենիտի փուլը, կարծես, պարունակում է զգալի քանակությամբ աուստենիտի կայունացուցիչ (ազոտի լուծելիություն), որն ապահովում է այս տարրի ավելի բարձր կոնցենտրացիան և, հետևաբար, ավելի բարձր դիմադրություն փոսերի նկատմամբ92:
Նկ.Նկար 13-ը ցույց է տալիս E1, E2 և C եռակցման կրիտիկական փոսային ջերմաստիճանի կորերը:Հաշվի առնելով, որ ընթացիկ խտությունը ավելացել է մինչև 100 µA/cm2՝ ASTM փորձարկման ժամանակ փորելու պատճառով, պարզ է, որ @110A եռակցումը E1-ով ցույց է տվել 27,5°C նվազագույն կրիտիկական ջերմաստիճան, որին հաջորդում է E2 @ 90A զոդումը ցույց է տալիս CPT 40: °C, իսկ C@110A-ի դեպքում ամենաբարձր CPT-ը 41°C է:Դիտարկված արդյունքները լավ համընկնում են բևեռացման թեստերի դիտարկված արդյունքների հետ:
Դուպլեքս չժանգոտվող պողպատի եռակցման մեխանիկական հատկությունները և կոռոզիոն վարքագիծը հետազոտվել են նոր E1 և E2 էլեկտրոդների միջոցով:SMAW գործընթացում օգտագործվող ալկալային էլեկտրոդը (E1) և թթվային էլեկտրոդը (E2) հաջողությամբ պատվել են հոսքային բաղադրությամբ՝ 1,7 մմ ընդհանուր ծածկույթի հարաբերակցությամբ և համապատասխանաբար 2,40 և 0,40 ալկալային ինդեքսով:Գնահատվել է իներտ միջավայրում TGA-ի օգտագործմամբ պատրաստված հոսքերի ջերմային կայունությունը:Հոսքի մատրիցում TiO2-ի (%) բարձր պարունակության առկայությունը բարելավեց խարամների հեռացումը թթվային հոսքով (E2) պատված էլեկտրոդների համար՝ համեմատած հիմնական հոսքով (E1) պատված էլեկտրոդների հետ:Թեև երկու ծածկված էլեկտրոդները (E1 և E2) ունեն լավ աղեղային մեկնարկային ունակություն:Եռակցման պայմանները, հատկապես ջերմության մուտքագրումը, եռակցման հոսանքը և արագությունը, կարևոր դեր են խաղում DSS 2205 եռակցման ավստենիտ/ֆերիտ փուլային հավասարակշռության և եռակցման հիանալի մեխանիկական հատկությունների հասնելու գործում:E1 էլեկտրոդով եռակցված հոդերը ցույց են տվել առաձգական գերազանց հատկություններ (կտրում 0.2% YS = 497 ՄՊա և UTS = 732 ՄՊա), հաստատելով, որ հիմնական հոսքի ծածկույթով էլեկտրոդները ունեն բարձր հիմնային ինդեքս՝ համեմատած թթվային հոսքով ծածկված էլեկտրոդների հետ:Էլեկտրոդները ցույց են տալիս ավելի լավ մեխանիկական հատկություններ ցածր ալկալայնությամբ:Ակնհայտ է, որ նոր ծածկույթով էլեկտրոդների եռակցված միացումներում (E1 և E2) չկա ֆերիտ-աուստենիտիկ փուլի հավասարակշռություն, որը բացահայտվել է եռակցման OES և SEM-EDS վերլուծության միջոցով և քանակականացված է եռակցման ծավալային մասով: զոդումը.Մետաղագրությունը հաստատեց նրանց SEM ուսումնասիրությունը:միկրոկառուցվածքներ.Սա հիմնականում պայմանավորված է լեգիրման տարրերի սպառման, ինչպիսիք են Cr-ը և Mo-ն, և եռակցման ժամանակ Cr2N-ի հնարավոր արտազատումը, ինչը հաստատվում է EDS գծի սկանավորման միջոցով:Սա նաև հաստատվում է ցածր կարծրության արժեքներով, որոնք դիտվում են E1 և E2 էլեկտրոդներով եռակցման մեջ՝ պողպատե կառուցվածքում ֆերիտի և համաձուլվածքի տարրերի ցածր համամասնության պատճառով:E1 էլեկտրոդի օգտագործմամբ եռակցման կոռոզիայի պոտենցիալը (Ecorr) ցույց է տվել, որ մի փոքր ավելի քիչ դիմացկուն է լուծույթի կոռոզիայից՝ համեմատած E2 էլեկտրոդի եռակցման հետ:Սա հաստատում է նոր մշակված էլեկտրոդների արդյունավետությունը զոդումներում, որոնք փորձարկվել են 3,5% NaCl միջավայրում առանց հոսքի խառնուրդի խառնուրդի բաղադրության:Կարելի է եզրակացնել, որ նմանակված ծովային միջավայրում կոռոզիոն դիմադրությունը մեծանում է եռակցման հոսանքի նվազմամբ:Այսպիսով, կարբիդների և նիտրիդների տեղումները և E1 և E2 էլեկտրոդների օգտագործմամբ եռակցված հոդերի կոռոզիոն դիմադրության հետագա նվազումը բացատրվում էր եռակցման հոսանքի աճով, ինչը հանգեցրեց երկակի նշանակության պողպատից եռակցված հոդերի ֆազային հավասարակշռության անհավասարակշռության:
Հարցման դեպքում այս հետազոտության տվյալները կտրամադրվեն համապատասխան հեղինակի կողմից:
Smook O., Nenonen P., Hanninen H. and Liimatainen J. Սուպեր դուպլեքս չժանգոտվող պողպատի միկրոկառուցվածքը, որը ձևավորվել է փոշու մետալուրգիայի տաք իզոստատիկ սեղմումով արդյունաբերական ջերմամշակման ժամանակ:Մետաղ.Մայր բուհի.տրանս.A 35, 2103. https://doi.org/10.1007/s11661-004-0158-9 (2004 թ.):
Kuroda T., Ikeuchi K. և Kitagawa Y. Microstructure control-ը ժամանակակից չժանգոտվող պողպատների միացման գործում:In Processing New Materials for Advanced Electromagnetic Energy, 419–422 (2005):
Smook O. Ժամանակակից փոշի մետալուրգիայի գերդուպլեքս չժանգոտվող պողպատների միկրոկառուցվածքը և հատկությունները:Թագավորական տեխնոլոգիական ինստիտուտ (2004)
Lotto, TR and Babalola, P. բևեռացման կորոզիայի վարքագիծը և AA1070 ալյումինի և սիլիցիումի կարբիդային մատրիցային կոմպոզիտների միկրոկառուցվածքային վերլուծությունը թթվային քլորիդի կոնցենտրացիաներում:Համոզիչ ինժեներ.4, 1. https://doi.org/10.1080/23311916.2017.1422229 (2017 թ.):
Bonollo F., Tiziani A. and Ferro P. Եռակցման գործընթաց, միկրոկառուցվածքային փոփոխություն և վերջնական հատկություններ դուպլեքս և գերդյուպլեքս չժանգոտվող պողպատների:Դուպլեքս չժանգոտվող պողպատ 141–159 (John Wiley & Sons Inc., Hoboken, 2013):
Կիսասոզ Ա., Գուրել Ս. և Կարաասլան Ա. Եռացման ժամանակի և սառեցման արագության ազդեցությունը նստեցման գործընթացի վրա երկփազ կոռոզիակայուն պողպատներում:Մետաղ.գիտությունը։ջերմային բուժում.57, 544. https://doi.org/10.1007/s11041-016-9919-5 (2016 թ.):
Shrikant S, Saravanan P, Govindarajan P, Sisodia S և Ravi K. Լաբորատորիայում գերազանց մեխանիկական և կոռոզիոն հատկություններով նիհար դուպլեքս չժանգոտվող պողպատների (LDSS) մշակում:Ընդլայնված Մայր բուհի.պահեստավորման բաք.794, 714 (2013):
Murkute P., Pasebani S. and Isgor OB Սուպեր դուպլեքս չժանգոտվող պողպատի երեսպատման շերտերի մետալուրգիական և էլեկտրաքիմիական հատկությունները փափուկ պողպատե ենթաշերտերի վրա, որոնք ստացվում են փոշու շերտում լազերային համաձուլման արդյունքում:գիտությունը։Rep. 10, 10162. https://doi.org/10.1038/s41598-020-67249-2 (2020 թ.):
Oshima, T., Khabara, Y. and Kuroda, K. Աուստենիտիկ չժանգոտվող պողպատներում նիկելը փրկելու ջանքերը:ISIJ International 47, 359. https://doi.org/10.2355/isijinternational.47.359 (2007):
Oikawa W., Tsuge S. և Gonome F. Նիհար դուպլեքս չժանգոտվող պողպատների նոր շարքի մշակում:NSSC 2120™, NSSC™ 2351. NIPPON Steel տեխնիկական հաշվետվություն No. 126 (2021):